圖2.59為不同下游壩坡 (工況BP1和BP2) 時(shí)潰口流量過(guò)程。試驗(yàn)結(jié)果顯示[121],1:2壩坡工況(BP2) 流量上升過(guò)程明顯慢于1:1.5壩坡工況(BP1),如80s時(shí)BP1潰口流量為BP2的3.67倍,100s時(shí)BP1潰口流量為BP2的2.25倍,可見放緩下游壩坡坡度有利于延緩潰壩洪...[繼續(xù)閱讀]

    不同潰口位置對(duì)潰口發(fā)展過(guò)程的影響見圖2.60。試驗(yàn)結(jié)果顯示,潰口位置對(duì)潰口發(fā)展速度影響很大。潰口位置的不同直接產(chǎn)生的水力學(xué)問(wèn)題是潰口上游來(lái)流是否平順,即潰口位置的不同將影響來(lái)流遇到的阻力的大小,這與上游水庫(kù)地形有...[繼續(xù)閱讀]

    圖2.61為下游有、無(wú)沉積層時(shí)的潰口流量過(guò)程比較,圖2.62為下游有、無(wú)沉積層時(shí)的潰口沖蝕過(guò)程比較。試驗(yàn)結(jié)果顯示,當(dāng)下游有沉積層時(shí),潰口峰值流量有明顯減小。其原因在于下游壩坡被沖蝕的壩體材料受到沉積層的影響,在壩腳附近...[繼續(xù)閱讀]

    試驗(yàn)獲得的各組次潰口發(fā)展過(guò)程見圖2.64～圖2.70,從圖中可以發(fā)現(xiàn),壩腳附近斷面形狀很陡,甚至出現(xiàn)了逆坡,顯然是由于“跌坎” 水流沖刷所致。圖2.64 A1壩體沖蝕過(guò)程從圖2.64～圖2.70已經(jīng)能夠定性了解各組次的詳細(xì)沖蝕過(guò)程。為了進(jìn)一...[繼續(xù)閱讀]

    在前期試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)土石壩漫頂潰壩重要機(jī)理為 “剪剝” 式?jīng)_蝕,其形式表現(xiàn)為“跌坎” 式?jīng)_刷。在土石壩漫頂潰壩過(guò)程中,首先在下游壩坡形成臺(tái)階狀“跌坎”,隨后跌坎合并成一個(gè) “大跌坎”,并逐漸向上游溯源沖刷,“跌坎” 發(fā)展...[繼續(xù)閱讀]

    上文提到的相似準(zhǔn)則中,泥沙運(yùn)動(dòng)相似準(zhǔn)則僅適用于非黏性土均質(zhì)壩,對(duì)于黏性土均質(zhì)壩,由于泥沙運(yùn)動(dòng)相似理論尚不成熟,且泥沙輸運(yùn)公式多基于平原河流低速水流泥沙資料,對(duì)于潰壩高速水流的適用性顯然值得商榷; 另外,對(duì)于黏性土壩...[繼續(xù)閱讀]

    由于土石壩潰決過(guò)程極為復(fù)雜,特別是黏性土壩的潰決,由于黏性土沖蝕機(jī)理尚不清楚,研究具有相當(dāng)?shù)碾y度。上文獲得的潰壩模型試驗(yàn)相似準(zhǔn)則也只是一種近似的模擬方法而已。作為研究,潰壩模型試驗(yàn)的模型延伸法亦值得推薦。常規(guī)...[繼續(xù)閱讀]

    應(yīng)用質(zhì)量守恒定律來(lái)計(jì)算入庫(kù)流量Qin、潰口出流量Qb、溢洪道出流量Qout、堰頂漫流Q0和水庫(kù)蓄水特征值的影響所引起的水庫(kù)水位高程 (H) 的變化。一個(gè)時(shí)間步長(zhǎng)Δt期間的質(zhì)量守恒表達(dá)式如下:式中:ΔH為時(shí)間間隔Δt期間水位高程的變化...[繼續(xù)閱讀]

    室內(nèi)試驗(yàn)與現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)研究成果表明漫頂潰壩初期,潰口出流可以用寬頂堰流來(lái)模擬。模型假設(shè)初始潰口形狀為矩形,則潰口出流量Qb為隨著潰口的發(fā)展,潰口控制斷面形狀由矩形變?yōu)樘菪?則流量計(jì)算可用修正后的寬頂堰流量計(jì)算公式[...[繼續(xù)閱讀]

    漫頂潰壩發(fā)生后,水流首先在縱向侵蝕潰口,被侵蝕的泥沙由水流帶走,從而使?jié)⒖诓粩嗉由?潰口泥沙輸移能力的大小與潰口特征、壩體材料屬性等因素有關(guān),但是高流速水流下的泥沙侵蝕和輸運(yùn)機(jī)理仍不清楚,目前只能用一些簡(jiǎn)單的河...[繼續(xù)閱讀]