測壓實(shí)驗中,由于不同長度的測壓管會對脈動壓力信號存在一定的畸變,因此需要對脈動信號進(jìn)行管路修正?；痉椒ㄊ菍γ}動信號進(jìn)行傅里葉變換,在頻域上對信號不同頻率的幅值和相位畸變進(jìn)行修正,再將修正后的頻譜進(jìn)行逆傅里葉...[繼續(xù)閱讀]

    將頻響修正后的脈動風(fēng)壓力時程 Pi(tk)無量綱化,除以來流動壓,得到風(fēng)壓系數(shù)時程 CPi(tk)如式(3-1),式中,UH為來流參考風(fēng)速。對風(fēng)壓系數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計,得到平均風(fēng)壓系數(shù)與均方根風(fēng)壓系數(shù)如式(3-2)和式(3-3)所示。式中,N 為樣本長度。測力試驗...[繼續(xù)閱讀]

    為獲得單煙囪氣動風(fēng)荷載,使之成為與雙煙囪試驗結(jié)果對比的基礎(chǔ),并驗證本文所采用提高來流湍流度方法減小雷諾數(shù)效應(yīng)的有效性,首先進(jìn)行單煙囪的剛性測壓試驗。圖 3-11 給出了本文單煙囪剛性測壓試驗風(fēng)壓分布與文獻(xiàn)中煙囪測壓...[繼續(xù)閱讀]

    根據(jù)式(3-10)計算的各風(fēng)向合風(fēng)力系數(shù),其統(tǒng)計量玫瑰圖如圖 3-14 所示。圖中給出了測壓、測力試驗結(jié)果及單體模型的試驗結(jié)果。由圖可以看出,對于煙囪 A,風(fēng)力隨風(fēng)向的變化基本是對稱的,這與場地建筑的對稱分布規(guī)律是一致的。當(dāng)風(fēng)...[繼續(xù)閱讀]

    圖3-17給出了不同間距工況各風(fēng)向下測壓試驗得到的體軸風(fēng)力系數(shù)平均值與均方根值的比較(mean ± RMS)。由圖可以看出,體軸力隨風(fēng)向呈現(xiàn)出正余弦的變化規(guī)律,說明試驗結(jié)果是可靠的;還可以發(fā)現(xiàn)風(fēng)向角為 15°和 30°時,X和 Y方向的風(fēng)力均...[繼續(xù)閱讀]

    根據(jù) 3.2 節(jié)的方法得到各測點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)和均方根風(fēng)壓系數(shù),將煙囪表面展開得到相應(yīng)的風(fēng)壓分布云圖,如圖 3-20 所示。由于篇幅有限,僅給出最不利風(fēng)向角下雙煙囪的風(fēng)壓分布圖。(a)2D風(fēng)向角30°平均風(fēng)壓系數(shù)(b)2D風(fēng)向角30°均方根風(fēng)...[繼續(xù)閱讀]

    采用第 2 章的方法對煙囪結(jié)構(gòu)進(jìn)行順風(fēng)向及橫風(fēng)向的風(fēng)振響應(yīng)分析,首先根據(jù)外形尺寸材料及荷載信息,利用通用有限元分析軟件 ANSYS 對煙囪結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模并進(jìn)行風(fēng)振響應(yīng)分析。煙囪結(jié)構(gòu) ANSYS 有限元模型見圖 4-1,其混凝土外筒采用變...[繼續(xù)閱讀]

    本節(jié)給出 3.4 節(jié)確定的最不利風(fēng)向的風(fēng)振響應(yīng)分析結(jié)果,包括順風(fēng)向和橫風(fēng)向的位移響應(yīng)和基底反力響應(yīng),并將其與 3.3 節(jié)的單煙囪風(fēng)振響應(yīng)結(jié)果進(jìn)行對比。本報告計算結(jié)構(gòu)表面的脈動風(fēng)荷載時程取自風(fēng)洞試驗,再根據(jù)斯托羅哈相似準(zhǔn)則...[繼續(xù)閱讀]

    本實(shí)驗位移測量采用日本松下(Panasonic)公司生產(chǎn)的 HL-C235BE 系列激光位移計[圖4-7(a)]。該儀器光束直徑約250 μm,測量范圍為(350±50)mm,精度為±0.03% F.S.。加速度測量采用丹麥 Brüel & Kjr(B&K)公司生產(chǎn)的高精度4507-B-006 型加速度傳感器[圖...[繼續(xù)閱讀]